成形性优良的高强度热镀锌钢板及其制造方法
2019-11-22

成形性优良的高强度热镀锌钢板及其制造方法

本发明提供,在拉伸强度780MPa以上的钢中,在将Al的添加控制在通常的脱氧所使用的水平的条件下,显示出TS×总延伸率≥15000MPa·%、TS×扩孔率≥45000MPa·%的成形性优良的高强度热镀锌钢板及其制造方法。一种成形性优良的高强度热镀锌钢板,其特征在于,作为钢的化学成分,以质量%计,含有C:0.05~0.3%、Si:大于0.60%且在2.0%以上、Mn:0.50~3.50%、P:0.003~0.100%、S:0.010%以下、Al:0.010~0.06%及N:0.007%以下,余量由Fe及不可避免的杂质构成,并且钢板组织的纳米硬度的标准偏差为1.50GPa以下。

铁素体、回火马氏体、回火贝氏体和贝氏体的总面积率为90%以上:

500以上且小于1000:2

Ni在自退火温度起的冷却时抑制珠光体的生成,并且易生成马氏体、贝氏体、残留奥氏体、回火马氏体及回火贝氏体,使TSX延伸率提高。该效果通过使Ni为0.005%以上来得到。但是,若大于2.0%,则该效果饱和,并成为成本上升的主要原因。因此,规定为0.005〜2.00%。

为了测定表层的Si、Mn的固溶量,对于FIB加工过的薄膜剖面样品,采用TEM-EDS在从镀层/母材界面正上方至基底钢板侧深0.5μm的区域内,为了防止干扰而进行没有析出物的部分的Si及Mn的点分析。对任意10点进行测定,将其平均值作为固溶量的评价值。关于合金化处理过的镀层钢板(GA),使用表1所记载的化学成分(Si、Mn)作为母材平均组成,求出通过上述方法求出的固溶量(平均值)相对于表1的化学成分值的比,将该比记录于表3。

〇:无镀层剥离

下面,对制造方法进行说明。

化、耐腐蚀性的部件的高强度热镀锌钢板来利用。本发明的高强度热镀锌钢板的制造方法,可以作为制造上述高强度热镀锌钢板的方法来利用。

化、耐腐蚀性的部件的高强度热镀锌钢板来利用。本发明的高强度热镀锌钢板的制造方法,可以作为制造上述高强度热镀锌钢板的方法来利用。

V在自退火温度起的冷却时抑制珠光体的生成,并且易生成马氏体、贝氏体、残留奥氏体、回火马氏体及回火贝氏体,使TSX延伸率提高。该效果通过使V为0.005%以上来得到。但是,若大于2.00%,则该效果饱和,并成为成本上升的主要原因。因此,规定为0.005〜2.00%。 Mo:0·005〜2.00%

作为显微组织的硬度测定技术,著名的是维氏硬度。但是,维氏硬度测定中负荷载荷的最小值为0.5gf,即使硬质的马氏体压痕尺寸也为1〜2μπι,无法测定微小的相的硬度。而且,马氏体在组织内具有板条束、板条块及板条等层次结构,贝氏体也具有被称为贝氏体束(sheaf)、亚单元(sub-unit)的层次结构,因而如非专利文献1所阐明的那样,对通过压痕尺寸测定的硬度产生影响的层次是不同的。例如,采用Iym以下的压痕尺寸进行评价的结果,与采用可以使用维氏硬度计测定的IOym以上的压痕尺寸进行评价的结果不同,材质与维氏硬度或纳米硬度的相互关系也不一样。在本发明中测定的条件下,发现压痕的一边的长度为300〜800nm,减小该纳米硬度的标准偏差会使扩孔率提高。

若铁素体的面积率小于20%,则TSX总延伸率降低。因此,铁素体的面积率设为20%以上,优选为50%以上。

成形性优良的高强度热镀锌钢板及其制造方法

本发明提供具有780MPa以上的TS、并且扩孔性和弯曲性优良的高强度热镀锌钢板及其制造方法。成分组成以质量%计含有C:0.05~0.15%、Si:0.8~2.5%、Mn:1.5~3.0%、P:0.001~0.05%、S:0.0001~0.01%、Al:0.001~0.1%、N:0.0005~0.01%、Cr:0.1~1.0%、Ti:0.0005~0.1%、B:0.0003~0.003%,余量由铁及不可避免的杂质构成,组织以面积率计具有30%以上的铁素体相和30%以上且70%以下的马氏体相,并且,在所述马氏体相中,回火马氏体相相对于全部马氏体相的比例为20%以上,另外,粒径为1μm以下的马氏体相相对于全部马氏体相的比例为10%以下。

Description

可知本发明例的热镀锌钢板均为TS为780MPa以上、扩孔率弯曲半径为1.Omm以下、具有优良的扩孔性和弯曲性、而且TSXEl^与延展性的平衡也高的成形性优良的高强度热镀锌钢板。

对于由以上得到的镀锌钢板,测定铁素体相、马氏体相、回火马氏体相、粒径为Iμm以下的马氏体相各自的面积率、以及铁素体相、马氏体相的平均粒径。 另外,就测定方法而言,微观组织是针对与钢板的轧制方向平行的板厚截面,将利用硝酸乙醇腐蚀液腐蚀呈现出的组织用扫描电子显微镜(SEM)扩大至5000倍来鉴定铁素体相、马氏体相、回火马氏体相。利用图像解析软件(Image-Pro!Cybernetics公司制)对其进行解析,求出各相的面积率,算出回火马氏体相相对于全部马氏体相的比例。另外,导出铁素体相、马氏体相的各结晶粒的占有面积,对于各相,进行平均并取其平方根作为各相的平均结晶粒径。另外,抽出粒径为Iym以下的马氏体相,导出面积率,算出其相对于全部马氏体相的比例。 另外,在与轧制方向成直角的方向上,裁取JIS5号拉伸试验片,基于JISZ2241,以20mm/分钟的十字头速度进行拉伸试验,测定TS以及总伸长率E1。另外,裁取IOOmmXIOOmm的试验片,基于JFST1001(铁连标准)进行3次扩孔试验,求得平均扩孔率λ(%),评价扩孔性。另外,在与轧制方向成直角的方向上裁取宽30mmX长120mm的长条状试验片,使端部变平滑,以使表面粗糙度Ry为1.6〜6.3S,然后,通过弯折法以180°弯曲角度进行弯曲试验,求出不产生裂纹和颈缩的最小弯曲半径作为极限弯曲半径。 将以上得到的结果示于表3。

Description

对于由以上得到的镀锌钢板,测定铁素体相、马氏体相、回火马氏体相、粒径为Iμm以下的马氏体相各自的面积率、以及铁素体相、马氏体相的平均粒径。 另外,就测定方法而言,微观组织是针对与钢板的轧制方向平行的板厚截面,将利用硝酸乙醇腐蚀液腐蚀呈现出的组织用扫描电子显微镜(SEM)扩大至5000倍来鉴定铁素体相、马氏体相、回火马氏体相。利用图像解析软件(Image-Pro!Cybernetics公司制)对其进行解析,求出各相的面积率,算出回火马氏体相相对于全部马氏体相的比例。另外,导出铁素体相、马氏体相的各结晶粒的占有面积,对于各相,进行平均并取其平方根作为各相的平均结晶粒径。另外,抽出粒径为Iym以下的马氏体相,导出面积率,算出其相对于全部马氏体相的比例。 另外,在与轧制方向成直角的方向上,裁取JIS5号拉伸试验片,基于JISZ2241,以20mm/分钟的十字头速度进行拉伸试验,测定TS以及总伸长率E1。另外,裁取IOOmmXIOOmm的试验片,基于JFST1001(铁连标准)进行3次扩孔试验,求得平均扩孔率λ(%),评价扩孔性。另外,在与轧制方向成直角的方向上裁取宽30mmX长120mm的长条状试验片,使端部变平滑,以使表面粗糙度Ry为1.6〜6.3S,然后,通过弯折法以180°弯曲角度进行弯曲试验,求出不产生裂纹和颈缩的最小弯曲半径作为极限弯曲半径。 将以上得到的结果示于表3。